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濾筒除塵器
- 所屬分類：特種拋丸機(jī)-拋丸清理機(jī)-拋丸除銹機(jī)
- 產(chǎn)品簡介：青島華盛泰拋丸機(jī)提供拋丸清理機(jī)、噴砂機(jī)、噴砂房、噴丸機(jī)、路面拋丸機(jī)、通過式拋丸機(jī)、吊鉤式拋丸機(jī)、履帶式拋丸機(jī)等一系列產(chǎn)品,為您量身打造全套拋噴砂系統(tǒng)解決方案，讓您無后顧之憂！
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-
產(chǎn)品詳情
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| 價格 | ￥ 8700.00~420000.00 |
| 起批量 | ≥1 臺 |
| 加工定制 | 是 | 品牌 | 華盛泰環(huán)保 | 型號 | EH-DFT |
| 產(chǎn)品別名 | 濾筒除塵器 | 空氣凈化技術(shù) | HEPA高效過濾技術(shù) | 功率 | 18.5-120（Kw） |
| 處理風(fēng)量 | 5000-100000（m3/h） | 凈化率 | 99.9（％） | 噪音 | 80（dB） |
| 適用領(lǐng)域 | 產(chǎn)生的超細(xì)粉塵及煙氣的產(chǎn)業(yè) | 規(guī)格 | EHDFT4-16,EHDFT3-12,EHDFT2-8,EHDFT4-24,EHDFT3-18,配件濾架,配件濾蓋,配件英制手輪 | 是否跨境貨源 | 否 |
| OEM | 支持 |
圖 1 實(shí)驗(yàn)用物理模型
1. 2、數(shù)學(xué)模型：
研究氣流在除塵器內(nèi)部流動的均勻性，將含塵氣流設(shè)為等溫不可壓縮、定常單相流運(yùn)動，計(jì)算模型采用 SIMPLE 算法。通過分析各湍流模型的優(yōu)缺點(diǎn)，氣
［6-7］ | ，其 | |||||||||||||||||||||||||||||||
流在濾筒除塵器內(nèi)部運(yùn)動采用標(biāo)準(zhǔn) k－ε 模型 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
對應(yīng)的輸送方程為 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | k | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρk) + | xi | ( ρkui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σk | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ Gk + Gb － ρε － YM + Sk ， | ( 1) | |||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | ε | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρε) + | xi | ( ρεui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σε | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ C1ε | ε | ( | Gk + C3ε Gb | ) | － C2ε ρ | ε2 | + Sε | ， | ( | 2 | ) | |||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
式中，Gk 是由于平均速度梯度引起的湍動能 k 的產(chǎn)生項(xiàng); Gb 是由于浮力引起的湍動能 k 的產(chǎn)生項(xiàng); YM 代表可壓縮湍流中脈動擴(kuò)張的貢獻(xiàn); C1 ε 、C2 ε 和 C3 ε 為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，C1 ε = 1． 44、C2 ε = 1． 92、C3 ε = 0． 09; σk 和 σε 分別是與湍動能 k 和耗散率 ε 對應(yīng)的 Prandtl 數(shù)，σk = 1． 3 和 σε = 1． 0; Sk 和 Sε 是用戶定義的源項(xiàng)。
1． 3 邊界條件
邊界條件中入口為速度入口，出口為壓力出口。經(jīng)實(shí)驗(yàn)測試取入口速度 13 m / s，表壓為－ 1 500 Pa。
濾筒數(shù)學(xué)模型選用多孔跳躍介質(zhì)模型，設(shè)置滲透率為
1． 4×10－10 m2 。有限厚度的多孔介質(zhì)的壓力變化是用
達(dá)西定律和一個附加的慣性損失結(jié)合 | ［8－9 ］ | 來定義: | ||||
P = － ( | μ | v + C2 | 1 | ρυ2 ) m， | ( 3) | |
α | 2 | |||||
式中， P 為壓力; μ 為層流運(yùn)動黏度; α 為滲透率; v為法向速度; C2 為壓力躍升系數(shù); ρ 為流體密度; m為介質(zhì)厚度。
2、濾筒除塵器模擬優(yōu)化：
2. 1、濾筒除塵器流場模擬分析：
本研究取灰斗和除塵室交界面作為進(jìn)入濾筒時
［10］ | ，交界面尺寸為 1 200 mm×800 mm， |
氣流分布情況 |
將斷面平分成 12×8 個 100 mm×100 mm 平面區(qū)。評價氣流分布的方法采用美國 ＲMS 標(biāo)準(zhǔn)，即相對均方
［11］ | 為 | ||||||||||
根法，相對均方差公式 | |||||||||||
1 | n | [ | vi | － v | ] 2 ， | ( 4) | |||||
σ = | ∑i=1 | ||||||||||
n | |||||||||||
珋v | |||||||||||
槡 | |||||||||||
式中， | 為測點(diǎn)上的流速， | ; 珋為斷面的平均流速， | |||||||||
vi | m / s v | ||||||||||
m / s; n 為斷面上測點(diǎn)數(shù)。 | |||||||||||
經(jīng)數(shù)值模擬計(jì)算得到相對均方差值為 0. 43，均 | |||||||||||
勻性差，該斷面的流速分布如圖 2 所示。從圖 2 可以明顯看出: 速度梯度大，進(jìn)風(fēng)口對面?zhèn)人俣绕撸鶆蛐圆睢?/p>
圖 2 水平斷面速度云圖
2. 2、濾筒除塵器優(yōu)化設(shè)計(jì)：
原物理模型為下進(jìn)風(fēng)濾筒除塵器，內(nèi)部無均流裝置，流場均勻性差; 進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口非對稱分布，流場均勻性進(jìn)一步惡化; 進(jìn)風(fēng)口距箱體底端較近，箱體底端的積灰，會不斷被卷吸揚(yáng)起，產(chǎn)生的“二次揚(yáng)塵”增加濾筒過濾負(fù)荷，并使過濾效率降低。
現(xiàn)針對濾筒除塵器流場均勻性及結(jié)構(gòu)問題，對其進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化。濾筒除塵器按進(jìn)風(fēng)口位置分為上進(jìn)風(fēng)、下進(jìn)風(fēng)和側(cè)進(jìn)風(fēng)。若除塵器改為上進(jìn)風(fēng)方式，濾筒、噴吹系統(tǒng)、箱體等都需大幅度改動，經(jīng)濟(jì)成本較高; 側(cè)進(jìn)風(fēng)方式氣流均勻性好，但是鋼材消耗率高; 下進(jìn)風(fēng)方式結(jié)構(gòu)簡單，成本較低。本研究結(jié)合側(cè)進(jìn)風(fēng)流場均勻性高和下進(jìn)風(fēng)結(jié)構(gòu)簡單兩者優(yōu)點(diǎn)，做如圖 3 所示的改動。結(jié)構(gòu)方面: 調(diào)整進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口位置，使其相對分布; 縮短除塵室長度，改設(shè)倒四棱臺灰斗，并
［12］ | ，避免“二次揚(yáng)塵”現(xiàn)象; 采用 N 型 | ||
設(shè)灰斗擋風(fēng)板 | |||
［13］ | ，防止風(fēng)道中氣流 | ||
風(fēng)道進(jìn)風(fēng)方式，風(fēng)道中設(shè)導(dǎo)流板 | |||
［10，14］ | ，通過調(diào)整其角 | ||
分配不均; 箱體內(nèi)設(shè)氣流均布板 | |||
度和數(shù)量使濾筒除塵器內(nèi)部流場均勻性達(dá)到最佳。
圖 3 優(yōu)化后的濾筒除塵器結(jié)構(gòu)
3、結(jié)果與討論:
本研究采用 5 因素 4 水平的正交表 L16( 45 ) 來制
定正交試驗(yàn)，因素水平表見表 1。 | |||||||||
表 1 | 濾筒除塵器因素水平表 | ||||||||
Table 1 | Factor level of cartridge filter | ||||||||
因 | 素 | ||||||||
水平 | 導(dǎo)流板 | 導(dǎo)流板角 | 氣流均 | 氣流均 | 灰斗擋 | ||||
布板數(shù) | 布板角度 | 風(fēng)板長度 | |||||||
數(shù) A / 對 | 度 B / ( °) | ||||||||
C / 個 | D / ( °) | E / mm | |||||||
1 | 0 | 0 | 0 | 5 | 0 | ||||
2 | 1 | 10 | 1 | 10 | 60 | ||||
3 | 2 | 20 | 2 | 15 | 120 | ||||
4 | 3 | 30 | 3 | 20 | 180 | ||||
忽略各因素間的交互作用，優(yōu)化的濾筒除塵器正交試驗(yàn)表見表 2。
表 2 濾筒除塵器優(yōu)化正交試驗(yàn)
因素水平 | 相對均 | |||||
試驗(yàn)序號 | 方差值 | |||||
A | B | C | D | E | ||
σ | ||||||
1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0. 57 |
2 | 1 | 2 | 2 | 2 | 2 | 0. 32 |
3 | 1 | 3 | 3 | 3 | 3 | 0. 36 |
4 | 1 | 4 | 4 | 4 | 4 | 0. 35 |
5 | 2 | 1 | 2 | 3 | 4 | 0. 48 |
6 | 2 | 2 | 1 | 4 | 3 | 0. 52 |
7 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 0. 29 |
8 | 2 | 4 | 3 | 2 | 1 | 0. 51 |
9 | 3 | 1 | 3 | 4 | 2 | 0. 53 |
10 | 3 | 2 | 4 | 3 | 1 | 0. 60 |
11 | 3 | 3 | 1 | 2 | 4 | 0. 37 |
12 | 3 | 4 | 2 | 1 | 3 | 0. 37 |
13 | 4 | 1 | 4 | 2 | 3 | 0. 30 |
14 | 4 | 2 | 3 | 1 | 4 | 0. 36 |
15 | 4 | 3 | 2 | 4 | 1 | 0. 61 |
16 | 4 | 4 | 1 | 3 | 2 | 0. 53 |
表 3 | 濾筒除塵器正交試驗(yàn)極差分析結(jié)果 | |||||
Table 3 Ｒange analysis results of orthogonal | ||||||
experiment for cartridge filter | ||||||
因素 | 各水平下相對均方差值 σ 的平均值 | 極差 | 較優(yōu) | |||
水平 | ||||||
水平 1 | 水平 2 | 水平 3 | 水平 4 | |||
A | 1. 6 | 1. 8 | 1． 87 | 1. 8 | 0. 27 | A1 |
B | 1. 88 | 1. 80 | 1. 63 | 1. 76 | 0. 25 | B3 |
C | 1. 99 | 1. 78 | 1. 76 | 1. 54 | 0. 45 | C4 |
D | 1. 59 | 1. 50 | 1. 97 | 2. 01 | 0. 51 | D2 |
E | 2. 29 | 1. 67 | 1. 55 | 1. 56 | 0. 74 | E3 |
對數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，各因素在試驗(yàn)中的主次順序?yàn)镋、D、C、A、B，由極差值 Ｒ 可以得出較優(yōu)水平為 A1 、 B3 、C4 、D2 、E3 。針對較優(yōu)水平重新建模，新模型的氣流速度軌跡圖如圖 4 所示，優(yōu)化后的濾筒除塵器氣流經(jīng)灰斗擋風(fēng)板、氣流均布板導(dǎo)流后，氣流絕大部分均勻向上運(yùn)動，灰斗只是存在一個較小渦旋，并且灰斗上方氣流形成的空氣幕能夠避免灰斗內(nèi)灰塵上揚(yáng)。
經(jīng)數(shù)值模擬計(jì)算得出其水平斷面相對均方差值
σ = 0. 26，較優(yōu)化前明顯減小。從圖 5 可以看出濾筒除塵器優(yōu)化前后 X 方向?qū)?yīng)測點(diǎn)平均速度分布，優(yōu)化前氣流分布為進(jìn)風(fēng)口對面?zhèn)人俣雀撸硪粋?cè)速度低，均勻性差; 優(yōu)化后氣流均勻性顯著提高，氣流經(jīng)過
N 型風(fēng)道管壁和灰斗擋風(fēng)板一次、二次碰撞等均流作用后，噴射出的氣流經(jīng)氣流均布板進(jìn)一步均流，使得氣流進(jìn)入濾筒前總體趨于均勻。由于箱體壁面對氣流阻擋作用，X 軸方向兩側(cè)壁面速度稍高，但影響較小。
圖 5 濾筒除塵器優(yōu)化前后的速度分布
4、結(jié) 論:
( 1) 優(yōu)化后的濾筒除塵器相對均方差 σ = 0． 26，較優(yōu)化前流場均勻性提高 39． 5% 。影響均勻性程度各因素的排序: 灰斗擋風(fēng)板長度 E ＞氣流均布板角度D＞氣流均布板數(shù)量 C＞導(dǎo)流板對數(shù) A＞導(dǎo)流板角度 B。
( 2) 灰斗擋風(fēng)板長度 E 可以有效抑制二次揚(yáng)塵的產(chǎn)生，同時能夠提高流場均勻性，當(dāng) E = 120 mm( 灰斗擋風(fēng)板與風(fēng)道等寬) 時，氣流均勻性達(dá)到最佳。
( 3) 適當(dāng)?shù)臏p小氣流均布板角度 D 及增加氣流均布板數(shù)量 C 可以有效提高除塵器內(nèi)部流場的均勻性，當(dāng) D = 5°、C = 4 時，氣流均勻性達(dá)到最佳。
( 4) N 型風(fēng)道中，高速氣流經(jīng)過擋風(fēng)板一次碰撞及與 N 型風(fēng)道管壁和灰斗擋風(fēng)板二次碰撞，氣流均勻性得到充分發(fā)展，導(dǎo)致導(dǎo)流板對數(shù)和角度的變化對除塵器內(nèi)部流場均勻性影響較小，可不設(shè)置導(dǎo)流板。
一、概述
LTM型脈沖單機(jī)除塵器是我公司消化吸收國內(nèi)同類產(chǎn)品經(jīng)驗(yàn)改進(jìn)后設(shè)計(jì)而成的袋式除塵器。除塵器采用脈沖噴吹的清灰方式,具有清灰效果好、凈化效率高、處理風(fēng)量大、濾袋壽命長、維修工作量小、運(yùn)行安全可靠的優(yōu)點(diǎn)。廣泛應(yīng)用于冶金、建材、機(jī)械、化工、礦山等各種工礦企業(yè)非纖維性工業(yè)粉塵的除塵凈化與物料的回收。
本系列濾筒除塵器結(jié)構(gòu)主要有：過濾室、濾袋、凈氣室、灰斗、翻板閥、脈沖噴吹清灰裝置、電控箱等組成，箱體全部采用焊接結(jié)構(gòu)，檢修門用泡沫橡膠條密封。
二、工作原理
濾筒除塵器的工作原理如下：含塵氣體由灰斗（或下部敞開式法蘭）進(jìn)入過濾室，較粗顆粒直接落入灰斗或灰倉，含塵氣體經(jīng)濾袋過濾，粉塵阻留于袋表，凈氣經(jīng)袋口到凈氣室，由引風(fēng)機(jī)排入大氣。當(dāng)濾袋表面的粉塵不斷增加，導(dǎo)致設(shè)備阻力上升到設(shè)定值時，時間繼電器（或微差壓控制器）輸出信號，程控儀開始工作，逐個開啟脈沖閥，使壓縮空氣通過噴口對濾袋進(jìn)行噴吹清灰，使濾袋突然膨脹，在反向氣流作用下，附于袋表的粉塵迅速脫離濾袋落入灰斗（或灰倉），粉塵由翻板閥排出。噴吹只對濾袋逐排清灰，其它排濾袋仍正常進(jìn)行過濾不停風(fēng)機(jī)。
三、型號說明
L-------立式 T--------懸掛形式
M-------脈沖式 XXX------過濾面積
四、安裝要求
1、箱體與灰斗由定位螺栓鎖緊、整平，現(xiàn)場焊接，焊接不得漏氣。
2、氣包脈沖閥與連接管之間不得漏氣。
3、濾筒安裝
首先打開側(cè)蓋板，拆下噴吹管，手拿濾筒上口，將濾筒通過骨架固定入過濾室；然后將濾筒緊貼嵌在花板孔中，擰緊底部固定螺栓，使濾筒緊扣在花板上；再檢查筒口與花板孔的密封性；最后把噴吹管裝上，調(diào)整噴吹管使噴吹孔對準(zhǔn)濾袋口中心，固定噴吹管上的螺母，蓋好上蓋板。
五、維護(hù)管理要求
1、制定維護(hù)管理值班制度，值班人員要記錄運(yùn)行情況。經(jīng)常檢查電控清灰裝置運(yùn)轉(zhuǎn)是否正常，必要時調(diào)整清灰時間，以保證清灰效率。
2、定期檢查壓縮空氣系統(tǒng)運(yùn)行是否正常，氣源壓力是否穩(wěn)定，是否符合要求（0.3-0.4公斤）。
3、隨時觀察煙塵的排放濃度，如發(fā)現(xiàn)冒灰，應(yīng)及時檢查濾筒破損情況和過濾室密封情況，堵塞漏氣孔隙，更新濾筒。
4、除塵器停機(jī)前，應(yīng)對濾筒清灰一次，清除濾筒上的積灰。
濾筒在濾筒除塵器中的布置很重要，既可以垂直布置在箱體花板上，也可以傾斜布置 在花板上，從清灰效果看，垂直布置較為合理。花板下部為過濾室，上部為氣箱脈沖室。在除塵器入口處裝有氣流分布板。
